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預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制梁的靜載試驗(yàn)及分析
更新時(shí)間:2021-04-10 17:51
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 目前,在高速公路的橋梁施工中,中小跨徑梁橋的上部構(gòu)造梁多采用先預(yù)制后吊裝的施工方法。預(yù)制梁根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及規(guī)范要求完成后,其實(shí)際受力狀況是否滿足要求,應(yīng)選擇有代表性的樣品通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)荷載試驗(yàn)以及對(duì)試驗(yàn)結(jié)果和試驗(yàn)對(duì)象的綜合分析,進(jìn)而鑒定橋梁結(jié)構(gòu)在實(shí)際工作狀態(tài)中的剛度以及承載能力。有關(guān)預(yù)制板梁靜載試驗(yàn)的研究成果很多。但均無(wú)涉及到有限元模型的建立。現(xiàn)以實(shí)際施工的齊甘線30m跨小箱梁為例,對(duì)有限元模型的建立及靜力荷載試驗(yàn)做詳細(xì)分析。1 工程概況黑龍江省齊甘高速公路嫩江東江橋?yàn)轭A(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu),設(shè)計(jì)荷載等級(jí)為公路一I級(jí)。該橋上部結(jié)構(gòu)由4片箱梁組成,其施工順序?yàn)椋簡(jiǎn)为?dú)預(yù)制、架橋機(jī)吊裝、澆筑連接頭。箱梁計(jì)算跨徑為30m,梁高1.6m,混凝土設(shè)計(jì)等級(jí)為C50,所用預(yù)應(yīng)力鋼絞線均采用GB/T5224—2003規(guī)定的低松弛高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絞線,錨具采用OVM15—4、OVM15—5型錨具及配套設(shè)備。鑒于該橋邊跨與中跨預(yù)應(yīng)力束不同,每跨邊梁與

  中梁有橫隔板重量的1/2之差,考慮最不利情況,本次檢測(cè)選取邊跨中梁28—2、中跨中梁35—2兩片箱梁。2 有限元模型建立預(yù)制梁的靜載試驗(yàn)是將靜止荷載作用在預(yù)制梁的指定位置,通過(guò)觀測(cè)其靜位移及靜應(yīng)變,從而推斷橋梁結(jié)構(gòu)在荷載組合作用下的工作狀態(tài)和使用能力是否滿足要求 。首先,利用大型通用有限元軟件Midas Civil 2006建立成橋狀態(tài)的空間梁格模型,如圖1所示。其中,主梁與橫隔板均運(yùn)用空間梁?jiǎn)卧獊?lái)模擬,橋面鋪裝以均布荷載的形式施加于主梁,忽略了其對(duì)整體剛度的貢獻(xiàn)。一般來(lái)說(shuō),容重、幾何尺寸實(shí)際值與設(shè)計(jì)值相差不會(huì)很大,所以近似取用設(shè)計(jì)值即可。

經(jīng)計(jì)算,中梁彎矩圖如圖2所示,邊跨跨中最大彎矩為2200kN·m,中跨跨中最大彎矩為1400kN·m。
以跨中彎矩等效為原則,分別建立邊跨中梁與中跨中梁模型。主梁采用空間梁?jiǎn)卧M,橫隔板等效為集中力。為更有效地對(duì)比試驗(yàn)觀測(cè)應(yīng)力值與理論計(jì)算值,材料彈性模量必須取實(shí)測(cè)值??紤]到現(xiàn)場(chǎng)加載方便,采用堆放成捆普通鋼筋的方法,在主梁與鋼筋之間按照2.5m的間距對(duì)稱設(shè)置5個(gè)支點(diǎn),在有限元模型中即可模擬為5個(gè)集中力。計(jì)算圖式如圖3所示。
通過(guò)計(jì)算可得簡(jiǎn)支梁階段邊跨中梁試驗(yàn)荷載為36t,跨中最大彎矩為2190kN·m,截面下緣應(yīng)力為5.6MPa,上緣應(yīng)力為一3.7MPa,跨中最大撓度為一15.37mm;中跨中梁試驗(yàn)荷載為24t,跨中最大彎矩為1400 kN·m,截面下緣應(yīng)力為3.8MPa,上緣應(yīng)力為一2.5MPa,跨中最大撓度為一10.30mm。3 靜載試驗(yàn)根據(jù)上述理論分析,簡(jiǎn)支梁階段:邊跨中梁與中跨中梁的加載控制彎矩分別為2200kN·m與1400 kN·m,對(duì)應(yīng)加載噸位分別為36t與24t。本試驗(yàn)利用成捆普通鋼筋進(jìn)行分級(jí)加載,為保證測(cè)試數(shù)據(jù)的可靠性,每加一級(jí)荷載后,持荷15min。同一級(jí)荷載內(nèi),若兩次讀數(shù)相差在允許范圍內(nèi),則認(rèn)為變形結(jié)束,即可進(jìn)入下一級(jí)荷載加載,否則需繼續(xù)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。在加載過(guò)程中,觀測(cè)結(jié)構(gòu)控制截面應(yīng)力、變形以及是否有裂縫出現(xiàn),若在未加到最大試驗(yàn)荷載前,應(yīng)力、變形或裂縫出現(xiàn)非均勻增長(zhǎng)等不正常受力狀態(tài)時(shí),應(yīng)立刻停止加載 。應(yīng)變測(cè)量采用振弦式應(yīng)變傳感器,撓度測(cè)量采用百分表。鑒于簡(jiǎn)支梁兩支點(diǎn)在加載過(guò)程中會(huì)發(fā)生不均勻沉降,需在跨中與支點(diǎn)處均安裝百分表。具體布置圖如圖4所示。
4 結(jié)果分析
邊跨中梁與中跨中梁在各級(jí)荷載作用下,跨中實(shí)測(cè)撓度見(jiàn)表1,變形曲線見(jiàn)圖5、圖6,100%加載時(shí)的實(shí)測(cè)撓度與理論撓度之比較如表2所示,實(shí)測(cè)彈性撓度及殘余撓度見(jiàn)表3。圖5、圖6的曲線顯示,加載過(guò)程中每級(jí)荷載對(duì)應(yīng)的撓度基本呈一條直線,說(shuō)明該小箱梁在最大試驗(yàn)荷載范圍內(nèi),基本處于彈性工作狀態(tài)。
由表2可以看出,試驗(yàn)在100%荷載作用下的實(shí)測(cè)彈性撓度小于理論計(jì)算撓度,校驗(yàn)系數(shù)分別為0.72與0.60,均小于1。相當(dāng)于在100%控制設(shè)計(jì)彎矩作用下,試驗(yàn)梁的實(shí)測(cè)彈性撓度分別為11.OOmm 與6.19ram,其相對(duì)撓度為其跨度的1/2727與1/4846,遠(yuǎn)小于《橋規(guī)》規(guī)定的L/600,說(shuō)明該小箱梁的實(shí)際剛度是足夠的,且有一定的安全儲(chǔ)備。由表3可以看出,在100%荷載作用并卸載后。試驗(yàn)梁的最終相對(duì)殘余撓度分別為7.25% 與9.64% ,均小于《公路舊橋承載能力鑒定方法》(試行)規(guī)定的值20% ,說(shuō)明試驗(yàn)梁彈性工作正常??缰薪孛嫦?、上緣實(shí)測(cè)應(yīng)力與理論應(yīng)力之比較見(jiàn)表4(彈性模量取3.45×10 MPa),100%加載時(shí)跨中截面下、上測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性應(yīng)變及殘余應(yīng)變見(jiàn)表5。由表4可以看出,試驗(yàn)梁在跨中截面下、上緣實(shí)測(cè)混凝土拉、壓應(yīng)變的校驗(yàn)系數(shù)均小于1.0,說(shuō)明試驗(yàn)梁混凝土實(shí)測(cè)強(qiáng)度滿足試驗(yàn)荷載要求。
由表5可以看出,試驗(yàn)梁在100% 荷載作用并卸載后,跨中截面上、下緣的實(shí)測(cè)混凝土壓、拉應(yīng)變的相對(duì)殘余應(yīng)變均小于《公路舊橋承載能力鑒定方法》(試行)規(guī)定的值20% ,進(jìn)一步說(shuō)明該小箱梁彈性工作效率正常。試驗(yàn)前、整個(gè)加載、卸載試驗(yàn)過(guò)程中和試驗(yàn)結(jié)束后,均未發(fā)現(xiàn)受力裂縫,說(shuō)明試驗(yàn)梁滿足抗裂性要求。5 結(jié)語(yǔ)(1) 對(duì)于靜載試驗(yàn)理論分析,采用控制截面彎矩等效的原則來(lái)確定試驗(yàn)荷載的大小。(2) 為了更加有效地判斷試驗(yàn)觀測(cè)應(yīng)力值及撓度值,理論分析所用的截面尺寸與容重可取設(shè)計(jì)值,但是彈性模量必須采用實(shí)測(cè)值。(3) 根據(jù)交通部頒標(biāo)準(zhǔn)《公路舊橋承載能力鑒定方法》(試行)和《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》,經(jīng)檢測(cè)該小箱梁的剛度、強(qiáng)度和抗裂性均滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范要求。 
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劍橋大學(xué):InSAR技術(shù)用于橋梁結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)
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非破損靜載試驗(yàn)檢測(cè)某高速公路橋梁箱梁承載力